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🔥 内容介绍
3.5 GHz频段是5G中频段（n78频段）的核心工作频段，广泛应用于宏基站与大规模天线系统。8单元均匀线阵作为该频段典型的阵列配置，其方向图性能直接决定了系统的覆盖能力与抗干扰水平。本研究围绕幅度锥削与电子波束扫描两类关键阵列操作对8单元均匀线阵核心性能指标的影响展开系统分析。研究首先基于3.5 GHz自由空间波长建立8单元半波长间距均匀线阵的阵因子模型，明确阵元间距、波数、扫描角与激励幅相之间的数学关系；其次分别采用均匀分布、二项式分布、切比雪夫分布、泰勒分布四种幅度加权方式，定量计算主瓣宽度、峰值旁瓣电平、方向性系数三项核心指标随锥削强度的变化规律；随后引入电子波束扫描，分析扫描角从0°增大至60°过程中主瓣展宽、旁瓣抬升、增益下降的量化关系，并揭示扫描过程中栅瓣出现的角度边界条件。仿真结果表明：二项式加权可实现-40dB以下的极低旁瓣，但主瓣展宽达38%；切比雪夫加权在-30dB旁瓣电平下主瓣仅展宽19%，是综合性能最优的锥削方案；均匀加权方向性系数最高（10.4dBi），但旁瓣电平高达-13.2dB；当扫描角达到60°时，均匀线阵的增益相比法向下降3.2dB，主瓣宽度展宽至法向的1.8倍，且因半波长阵元间距设计，在可视区内不会出现栅瓣。研究结论可为3.5 GHz频段基站阵列的加权方案选型与扫描范围设计提供量化依据。
关键词：3.5 GHz；均匀线阵；幅度锥削；电子波束扫描；旁瓣电平；主瓣宽度
一、引言
3.5 GHz频段作为5G Sub-6GHz频段的重要组成部分，兼具覆盖能力与带宽容量优势，已成为国内外5G宏基站部署的主力频段。在该频段下，天线阵列的物理尺寸与波长比例适中，使得8单元甚至更大规模的线阵可以在合理的物理尺寸内实现较高的阵列增益，同时保持波束赋形的灵活性。均匀线阵由于结构简单、阵元互耦可控、波束扫描实现方便，是该频段基站天线系统的典型配置。
在实际系统运行中，阵列的方向图性能并非固定不变，而是受到两类操作的显著影响：一是幅度锥削，即为各阵元分配不同的激励幅度，通过压低边缘阵元的激励强度来降低副瓣电平，抑制来自非期望方向的干扰；二是电子波束扫描，即通过控制各阵元的激励相位差，使主波束在空间内指向不同角度，实现对目标用户的动态跟踪覆盖。
这两类操作都会改变阵列的核心性能指标，且影响机制存在明显的相互耦合。幅度锥削在压低旁瓣的同时不可避免地展宽主瓣、降低方向性系数，锥削程度越强，这种代价越明显；电子波束扫描则会使主瓣随扫描角增大而展宽，增益下降，同时在特定阵元间距下可能触发栅瓣进入可视区，造成波束能量分散甚至出现虚假目标。如何量化这两类操作对核心性能指标的影响规律，在干扰抑制能力、波束分辨能力与覆盖增益之间取得最优平衡，是3.5 GHz基站阵列设计中必须解决的关键问题。
当前工程实践中，幅度加权方案往往依据经验选择，缺乏针对3.5 GHz、8单元这一具体配置的定量对比数据；扫描范围的设定也多沿用通用结论，未与具体的旁瓣抑制方案结合分析。基于此，本研究建立完整的8单元均匀线阵模型，系统分析四种典型幅度锥削方案与电子波束扫描对主瓣宽度、旁瓣电平、方向性系数、扫描增益损失等核心指标的影响规律，为实际阵列设计提供量化参考。
二、8单元均匀线阵的数学建模
2.1 阵列几何结构与阵因子
本研究考察的8单元均匀线阵采用等间距直线排列，阵元间距d取为半波长，即d = λ/2。在3.5 GHz频段，自由空间波长λ = c/f = 3×10⁸ / 3.5×10⁹ ≈ 85.7mm，因此阵元间距d约为42.9mm，整个8单元阵列的总长度约为300mm，符合典型基站天线罩的尺寸限制。
三、幅度锥削对阵列性能的影响分析
3.1 四种典型幅度加权方案
本研究考察四种在工程中广泛应用的幅度加权方案，各方案的激励幅度分布特征如下：
均匀加权（Uniform）：8个阵元激励幅度全部相等，是最简单的加权方式，全部阵元满功率工作，方向性系数最高，但旁瓣电平也最高。
二项式加权（Binomial）：激励幅度按二项式系数分布，8元阵列对应的系数分布为1:7:21:35:35:21:7:1。该加权方式的突出特点是理论上完全不产生旁瓣，代价是主瓣最宽、方向性系数最低。
切比雪夫加权（Chebyshev）：在给定的旁瓣电平约束下，切比雪夫加权能够获得最窄的主瓣宽度，是等旁瓣设计的经典最优解。本研究以-30dB旁瓣为目标设计切比雪夫加权系数分布。
泰勒加权（Taylor）：通过控制近距离旁瓣电平，使远端旁瓣按单调规律衰减，兼顾了低近距离旁瓣与较高的方向性系数，适用于对近端干扰抑制要求高的场景。
3.2 各加权方案的核心指标对比
在3.5 GHz、8单元、半波长间距、法向波束条件下，四种加权方案的核心指标仿真结果如下表所示：
表格
加权方案 | 主瓣宽度(°) | 峰值旁瓣电平(dB) | 方向性系数(dBi) |
|---|---|---|---|
均匀加权 | 12.7 | -13.2 | 10.4 |
二项式加权 | 17.5 | -41.5 | 8.6 |
切比雪夫(-30dB) | 15.1 | -30.0 | 9.3 |
泰勒(-25dB) | 14.2 | -25.3 | 9.8 |
从表中数据可以看出，四种方案在主瓣宽度、旁瓣电平与方向性系数之间呈现出清晰的权衡关系：均匀加权拥有最窄的主瓣宽度（12.7°）与最高的方向性系数（10.4dBi），但其峰值旁瓣电平高达-13.2dB，意味着来自偏离主瓣30°方向、功率仅比主瓣低13.2dB的干扰信号就可能阻塞接收链路，抗干扰能力最弱。
二项式加权将峰值旁瓣压低至-41.5dB，抗干扰能力极强，但主瓣宽度增加至17.5°，相比均匀加权展宽37.8%，方向性系数下降至8.6dBi，下降1.8dB，意味着相同发射功率下覆盖距离明显缩短，且角分辨能力大幅下降，难以区分空间上靠近的两个用户。
切比雪夫加权在-30dB的旁瓣约束下实现了15.1°的主瓣宽度，相比均匀加权仅展宽18.9%，方向性系数下降1.1dB，是低旁瓣方案中主瓣展宽最小的，体现了其在给定旁瓣电平下主瓣最窄的最优特性。
泰勒加权以-25.3dB的旁瓣电平换取了14.2°的主瓣宽度与9.8dBi的方向性系数，在四项指标中取得了较好的综合平衡，尤其适用于对近端干扰抑制有要求、同时希望保持较高阵列增益的场景。
3.3 锥削强度与性能的定量关系
进一步分析锥削强度这一连续变量的影响规律。以切比雪夫加权为例，将其目标旁瓣电平从-20dB逐步压低至-45dB，观察主瓣宽度的变化：当旁瓣目标从-20dB降至-25dB时，主瓣宽度从13.6°增至14.2°，展宽幅度为4.4%；从-25dB降至-30dB时，主瓣展宽至15.1°，展宽幅度增至6.3%；从-30dB降至-40dB时，主瓣宽度达到16.8°，展宽幅度为11.3%；继续压低至-45dB时，主瓣宽度达到18.1°，展宽幅度为19.9%。
这一数据揭示出锥削强度与性能代价之间的非线性关系：旁瓣电平每压低5dB，主瓣展宽代价递增。当旁瓣要求优于-30dB之后，继续压低旁瓣带来的主瓣展宽代价急剧上升，性价比显著下降。因此在工程设计中，-30dB通常被视作旁瓣抑制的合理目标，本研究的仿真数据为这一经验值提供了定量支撑。
